砌体结构无筋扩展基础应绘出剖面、基础圈梁、防潮层位置,并标注总尺寸、分尺寸、标高及定位尺寸。砌体结构有圈梁时应注明位置、编号、标高,可用小比例绘制单线平面示意图;砌体墙的材料种类、厚度、成墙后的墙重限制;砌体墙上门窗洞口过梁要求或注明所引用的标准图;砌体填充墙与框架梁、柱、剪力墙的连接要求或注明所引用的标准图;千斤顶、百分表安放与设置千斤顶数量应与每个桥台下的支座数量相同。
过程控制:整个更换过程需严格按照既定方案执行,注重每一个施工环节的质量控制,以保障建筑支座作用的正常、长效发挥。
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预埋固定是连接工艺的第一步,下支墩预埋套筒与锚筋的焊接质量至关重要。焊接牢固程度需达到焊缝高度≥8mm,这一标准是基于对焊接接头力学性能的严格要求确定的。在实际施工中,采用专业的焊接设备和技术熟练的焊工进行操作,并通过超声波探伤等无损检测手段对焊缝质量进行严格检测,确保焊接接头的强度和可靠性,能够在地震等极端情况下承受巨大的拉力和剪力 。上预埋钢板与支座顶面通过螺栓连接,扭矩偏差≤±5% 设计值,通过精确控制螺栓扭矩,保证连接的紧密性和稳定性,确保在地震时能够有效地传递水平力 。
基础隔震技术是在建筑上部结构与地基这间采用柔性连接,设置足够安全的隔震系统,由于隔震层的隔震、吸震作用,地震时上部结构作近似平动,结构反应急仅相当于不隔震情况下的1/4-1/8(强震观测结果可达1/2-1/1,从而隔离了地震,通俗地说:使用隔震技术的房屋经历8级地震的震动仅相当于5级地不仅达到了减轻地震对上部结构造成损坏的目的,而且建筑装修及室内设备也得到有效保护。
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支座的水平位移能力由其剪切变形量决定。普通橡胶支座的位移受限于橡胶层剪切变形,而四氟滑板橡胶支座通过聚四氟乙烯板与不锈钢板的低摩擦界面,解放了水平位移约束,能够适应建筑结构的大位移需求。同时,支座需具备灵活的转动性能,以适应梁体端的转动变形。
水平变形能力大:具有较大的水平位移能力,能够适应结构在地震等作用下的变形需求。
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四氟滑板式橡胶支座:在普通支座顶部粘附一层聚四氟乙烯板,利用其低摩擦系数与梁底不锈钢板相对滑动,属于活动支座,适用于位移量较大的情况。
梁的震害通常与支座性能密切相关,主要表现为桥台震害、桥墩震害、支座震害等引起的安全隐患,严重时可能导致主梁坠落,这是工程中需要极力避免的严重震害现象。
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组装前必须用丙酮或酒精彻底清洁相对滑动面(不锈钢表面与聚四氟乙烯表面),严禁残留灰尘、杂质,否则会导致滑动阻力增大,引发支座过度剪切变形。
板式橡胶支座A,B分别给出了对于三跨、五跨、七跨连续梁桥在Ⅰ、Ⅳ类场地,不同烈度水平地震作用下的计算结果.在Ⅰ类场地条件,上部结构传给板式支座的地震力受滑板支座摩擦系数变化的影响不大;在Ⅳ类场地条件下,则随摩擦系数的增加而降低.同时在中标出在低烈度水平地震作用及不同摩擦系数值下,存在部分滑板支座发生滑动的情况.板式橡胶支座剪力随跨数增加的变化规律给出连续梁桥在Ⅱ类场地不同烈度水平地震作用下,随跨数变化的计算结果.从中可知、,上部结构传给板式橡胶支座的地震力随跨数增加仅略有增加.中同时给出了按《规范》公式4.2.6-1.4.2.6-4计算的结果,其中,在按《规范》公式4,2.6-4计算时,摩擦系数取0.02.对于常用的滑板支座,其摩擦系数值通常在0.02—0.06之间,由计算结果可知,按4.2.6-1计算结果与时程分析结果比较接近,变化规律也与时程分析结果类似,但有时所得结果偏低.按《规范》公式4.2.6-4计算,因《规范》规定局≥0.3,P1D=0.02,可知随跨数增加板式支座剪力迅速增加,并随烈度增加而增大,但由5知,时程分析结果并不呈现这样的规律,而随跨数增加,仅略有增加.如果在4.2.6-4式中使用滑板支座所具有的实际摩擦系数值计算,则有时会得到板式支座剪力为负值的错误结果。

曲率半径:曲率半径过大可能导致桥板大幅度晃动,增加落梁的概率;曲率半径过小则会使减震球摆的晃动太小,不利于消耗地震能量。在高速铁路桥梁摩擦摆支座隔震设计中,应当考虑曲率半径对梁体位移、支座残余位移和桥墩内力的影响,再因地制宜选择合适的曲率半径。
地震造成的破碎不仅仅是使建筑物倒塌。烈度6或更高烈度的地震会使家具和屋内的大型固定装置跌落或飘落,从而压伤路上的行人。威胁随着高度的增加而大幅上升:楼层越高,建筑在地震中震动越剧烈,对房间造成的破坏也就越严重。为了降低危险程度,建筑行业在过去的15年中一直在研究隔震技术,可以利用这类技术将建筑结构与地基分离,从而使建筑本身不会受到地面震动的影响。近发生地震证明了这类施工方法对高层建筑尤其有效。
衡水双林橡胶制品有限公司是河北省衡水市专业隔震支座厂家,主营建筑隔震支座、铅芯隔震支座、天然橡胶隔震支座、高阻尼橡胶支座、摩擦摆隔震支座,资质齐全、检测报告完备,支持全国项目供货与技术服务。
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- ·LNR 天然橡胶隔震支座
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